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摘要：在現(xiàn)代中國建筑市場，隨著更多國外建筑師的加入，建筑設(shè)計越來越個性化、多樣化。隨著這些多樣化的建筑設(shè)計出現(xiàn)，對建筑幕墻的設(shè)計業(yè)提出了更多的要求，帶來了更多的挑戰(zhàn)。在望京保利國際廣場工程中，建筑設(shè)計方就提出了一種單索幕墻的全新形式的--單索單玻索結(jié)構(gòu)支撐幕墻。該幕墻系統(tǒng)區(qū)別于當(dāng)前已經(jīng)出現(xiàn)和應(yīng)用的單索支撐幕墻、索網(wǎng)幕墻、肋支承玻璃幕墻�，F(xiàn)有的這些玻璃幕墻的設(shè)計思路、力學(xué)模型等已經(jīng)不能用于該系統(tǒng)設(shè)計，強(qiáng)行套用會理論和設(shè)計將會有較大背離，導(dǎo)致工程留有隱患。因此有必要從基礎(chǔ)著手探究其設(shè)計理論、研究力學(xué)模型以及完善結(jié)構(gòu)分析模型。本文簡要介紹該幕墻系統(tǒng)設(shè)計解決問題的思路及一些注意事項，為同類型的幕墻設(shè)計提供一些參考。通過本案例設(shè)計研究過程說明，規(guī)范中許多條文的制定是有一定的適用范圍的。在實際應(yīng)用過程中，我們應(yīng)該根據(jù)實際的工程條件選擇和使用，不可不加選擇的直接套用。在本案例中，我們可以看出在特定的條件下，面材與支撐結(jié)構(gòu)整體建模分析是有必要的，對于柔性索結(jié)構(gòu)幕墻來說，整體建模分析可以發(fā)現(xiàn)分離建模中被忽略的情況，從而使幕墻結(jié)構(gòu)更加合理和安全。
關(guān)鍵詞： 單索幕墻，全玻，預(yù)應(yīng)力，撓度，ansys
引言：隨著玻璃幕墻的大量應(yīng)用，在現(xiàn)代中國建筑市場，隨著更多國外建筑師的加入，建筑設(shè)計越來越個性化、多樣化。隨著這些多樣化的建筑設(shè)計出現(xiàn)，對建筑幕墻的設(shè)計業(yè)提出了更多的要求，帶來了更多的挑戰(zhàn)。在望京保利國際廣場工程中，建筑設(shè)計方就提出了一種全新形式的--單索單玻索結(jié)構(gòu)支撐幕墻。該幕墻系統(tǒng)區(qū)別于當(dāng)前已經(jīng)出現(xiàn)和應(yīng)用的單索支撐幕墻、索網(wǎng)幕墻、肋支承玻璃幕墻�，F(xiàn)有的這些玻璃幕墻的設(shè)計思路、力學(xué)模型等已經(jīng)不能用于該系統(tǒng)設(shè)計，強(qiáng)行套用會理論和設(shè)計將會有較大背離，導(dǎo)致工程留有隱患。因此有必要從基礎(chǔ)著手探究其設(shè)計理論、研究力學(xué)模型以及完善結(jié)構(gòu)分析模型。本文簡要介紹該幕墻系統(tǒng)設(shè)計解決問題的思路及一些注意事項，為同類型的幕墻設(shè)計提供一些參考。
一、單索單玻玻璃幕墻系統(tǒng)簡介
望京保利國際廣場建筑師為 SOM，整個建筑設(shè)計恢弘大氣，極具現(xiàn)代感。為了配合建筑的品味，建筑師在首層開創(chuàng)性的設(shè)計了通高整片玻璃配單索的新型結(jié)構(gòu)的玻璃幕墻。(圖一，圖二)
二、相關(guān)幕墻系統(tǒng)簡析與對比
常見的索結(jié)構(gòu)幕墻分為單索和索網(wǎng)兩種結(jié)構(gòu)。單索結(jié)構(gòu)幕墻一般應(yīng)用較少，典型應(yīng)用為梅蘭芳大劇院(圖 3);索網(wǎng)結(jié)構(gòu)幕墻應(yīng)用比較多，比如中國青年旅行社大樓，中國石油大廈等工程(圖 4)。
圖 3
圖 4
可以看出單索幕墻是從索網(wǎng)幕墻演化取消了橫向聯(lián)系索而來。而本工程單索單玻玻璃幕墻(圖 5)可看成是從單索玻璃幕墻演化而來，面材由多塊玻璃合并為一整塊玻璃，可看成是單索玻璃幕墻的一種特例。
圖 5
由于面材為單塊玻璃，因而單索單塊玻璃也具備了肋支承全玻幕墻的一
些特征(圖 6)，其區(qū)別是支撐結(jié)構(gòu)的形式不同，由剛性玻璃肋換成柔性的拉索。
圖 6
三、系統(tǒng)分析及需要解決的問題
(1) 撓度匹配問題
目前，國內(nèi)還沒有規(guī)范針對預(yù)應(yīng)力索網(wǎng)(單索)幕墻的設(shè)計規(guī)范，沒有撓度控制的相關(guān)規(guī)定(目前新版《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范(送審稿)》有建議不大于1/45L)。見于國內(nèi)外文獻(xiàn)中，關(guān)于拉索幕墻的結(jié)構(gòu)撓度限值一般為 1/30L~1/50L。究其原因是當(dāng)撓度控制要求小于 1/50L，索的計算軸拉力會成非線性的急劇增大，因而索體及支撐索體的主體結(jié)構(gòu)（詞條“主體結(jié)構(gòu)”由行業(yè)大百科提供）成本會急劇上升。在目前情況下，國內(nèi)單索工程常從嚴(yán)控制選取 1/50L 作為撓度限值。有前述分析可知，索結(jié)構(gòu)是玻璃的支撐結(jié)構(gòu)，索與玻璃通過索夾和玻璃支撐件裝配在一起(圖 7)。這樣問題隨之而來，《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范 2003 版》中 6.1.3.3 條、7.2.3 條、8.1.5.3 條對各種形式的玻璃規(guī)定的撓度限制均為支撐間距的 1/60。(需要注意的是，對這些條文的規(guī)定直接套用在本案例中會導(dǎo)致錯誤的結(jié)果，這些在后續(xù)章節(jié)會加以分析說明)即面板（詞條“面板”由行業(yè)大百科提供）與支撐結(jié)構(gòu)同步變形，但是支承結(jié)構(gòu)（詞條“支承結(jié)構(gòu)”由行業(yè)大百科提供）的撓度控制要求卻低于面板。
圖 7
匹配撓度的途徑有二，一是索結(jié)構(gòu)的撓度控制要求至 1/60L。經(jīng)過測算，索體直截面積需要增加 60%，對結(jié)構(gòu)的反力也增加了 78%。已經(jīng)超出結(jié)構(gòu)的設(shè)計承載力，因此除索結(jié)構(gòu)本身成本增加約 78%外，整個結(jié)構(gòu)加固成本已經(jīng)業(yè)主可以接受的范圍。二是降低玻璃面板撓度控制要求至 1/50L。最終，綜合建筑師、業(yè)主、材料供應(yīng)方意見，結(jié)合理論分析，玻璃撓度按 1/50L 可以滿足本工程的安全性。應(yīng)該說本案例的實施是對玻璃應(yīng)用的一個突破，單屬于特殊工程的一個特殊樣本，是特殊案例下安全性、使用性能和成本達(dá)成的一個平衡，不具備推廣性，但對類似工程解決問題具有借鑒意義。
(2) 軸向位移分析及解決方案
本案例結(jié)構(gòu)模型可簡化為圖 8 所示。拉索頂部設(shè)計有張力保持機(jī)構(gòu)，下端鉸接;玻璃上端吊掛，下端入槽。很顯然在荷載作用下，產(chǎn)生水平位移的同時還會產(chǎn)生拉索和玻璃還會產(chǎn)生一個軸向位移。經(jīng)過分析，本案例中索最大軸向變形出現(xiàn)在拉索的與張力保持機(jī)構(gòu)連接端;玻璃最大軸向變形出現(xiàn)在下端入槽位置。此位移至可以用最終有限元分析結(jié)果中取得。在拉索選型基本確定后可以通過下列方式得到一個初步的軸向位移值。
拉索端軸向位移計算：
假設(shè)：所選拉索最小破斷力為 T、面積為 S、 拉索長度為 L、彈性模量為常數(shù) E，張力保持器倔強(qiáng)系數(shù) K。索端最大位移△l 計算如下，
△l=K*(0.5T-0.2T)
本案例為約為 16mm
玻璃下端位移：
假設(shè)玻璃面板在風(fēng)荷載變形情況下，玻璃面板的總長度不變，以 1/50L 為拋物線模型放樣，直接得出玻璃下端的位移值。本案例約為 6.5mm。
由于上述問題的存在，玻璃支撐件和索夾之間必須設(shè)計成滑動連接(圖 9)，允許位移的范圍設(shè)計為正負(fù) 20mm。玻璃面板與下端玻璃槽之間也存在位移，因此整個玻璃入槽深度也應(yīng)加大，在產(chǎn)生位移后應(yīng)該任然應(yīng)該有足夠的入槽深度。
(3) 拉索運動隨機(jī)性問題
本案子中的拉索，每根拉索獨立工作，相互之間沒有關(guān)聯(lián)。每由于制造誤差、安裝誤差、不同的預(yù)應(yīng)力等因素，每根索都有各自的受力狀態(tài)和規(guī)律運動。風(fēng)荷也是載是一個動態(tài)荷載。因此二因素疊加，相鄰索的運動就是相對隨機(jī)的。由于相鄰索的運動的隨機(jī)性，玻璃就會存在扭曲變形的情況。我們認(rèn)為，相鄰兩索一個正風(fēng)壓（詞條“風(fēng)壓”由行業(yè)大百科提供）變形達(dá)極限另一個負(fù)風(fēng)壓變形達(dá)極限的情況是不存在的。因此我們假定相鄰根索最大變形差為一根達(dá)極限，另一根回彈變形為 0 的位置。分析此彎扭狀態(tài)玻璃的應(yīng)力分布，發(fā)現(xiàn)其最大應(yīng)力小于玻璃許用強(qiáng)度。因未有相關(guān)資料文獻(xiàn)可供借鑒，此假設(shè)是基于我們的經(jīng)驗判斷。另外玻璃應(yīng)力分布分析任然采用的是靜態(tài)分析方法，我們認(rèn)為是能夠滿足工程安全的。
四、建模分析的誤區(qū)以及改進(jìn)模型分析結(jié)果
《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范(2003 版)》8.3.1 條“點支承玻璃幕墻的支承結(jié)構(gòu)宜單獨進(jìn)行計算，面板玻璃不易兼做支承結(jié)構(gòu)的一部分”。這一條不能應(yīng)用于本案例，否則會因錯誤的模型得出錯誤的結(jié)論。
(1) 采用分離的模型分別對玻璃和拉索分析
玻璃分析：
圖 10 玻璃分析模型
圖 11 玻璃撓度結(jié)果
圖 12 拉索獨立分析模型
圖 13 拉索內(nèi)力分析結(jié)果
圖 14 拉索撓度分析結(jié)果
顯而易見，這種分析模型偏離實際情況太多，導(dǎo)致結(jié)果與實際嚴(yán)重不符，所得結(jié)果異常偏小。而且這種脫離實際的分析結(jié)果掩蓋了玻璃實際出現(xiàn)的較大撓度變形，在門邊口位置，因為沒有改善措施而導(dǎo)致設(shè)計失敗
(2) 綜合模型分析方法
鑒于以上問題的存在，本案例我們采用了綜合建模分析的方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析。在 ANSYS 建模過程中，玻璃和拉索不直接建立物理練習(xí)，而是通過為一位耦合的方式將玻璃和拉索聯(lián)系起來。
圖 15 選擇分析區(qū)域
圖 16 撓度變形分析結(jié)果
圖 17 玻璃應(yīng)力分析結(jié)果
通過上述分析，可以很明顯的看出被錯誤模型掩蓋的一些風(fēng)險暴露出來，玻璃變形是分離模型分析結(jié)果的 40 多倍，在一些局部區(qū)域出現(xiàn)了不規(guī)則扭曲，應(yīng)力集中超玻璃自身強(qiáng)度的現(xiàn)象。本案例中，分離模型分析結(jié)果如果應(yīng)用于工程將會留下巨大隱患。
(3) 改進(jìn)設(shè)計
改進(jìn)措施：
1、改善門側(cè)玻璃扭曲狀況
2、門側(cè)玻璃與門框之間采用柔性連接
最終加強(qiáng)方案圖 18，玻璃與門框之間連接改用彈性墊塊嵌槽，以改善應(yīng)力集中現(xiàn)象。
圖 18 優(yōu)化設(shè)計方案
圖 19 優(yōu)化設(shè)計方案位移分析結(jié)果
從分析結(jié)果來看，門側(cè)玻璃的扭曲變形已經(jīng)大大改善
圖 20 優(yōu)化設(shè)計方案應(yīng)力分析結(jié)果
從分析結(jié)果來看，門側(cè)玻璃的應(yīng)力集中現(xiàn)象也已經(jīng)大大改善，已經(jīng)小于玻璃的容許應(yīng)力。
在本案例中，通過不斷地調(diào)整試算，最終在門側(cè)選擇直徑為 40 的拉索，大面位置選擇直徑 24 的拉索，最終選擇的玻璃規(guī)格為 12T+1.52pvb+12T。
結(jié)論
通過本案例設(shè)計研究過程說明，規(guī)范中許多條文的制定是有一定的適用范圍的。在實際應(yīng)用過程中，我們應(yīng)該根據(jù)實際的工程條件選擇和使用，不可不加選擇的直接套用。在本案例中，我們可以看出在特定的條件下，面材與支撐結(jié)構(gòu)整體建模分析是有必要的，對于柔性索結(jié)構(gòu)幕墻來說，整體建模分析可以發(fā)現(xiàn)分離建模中被忽略的情況，從而使幕墻結(jié)構(gòu)更加合理和安全。當(dāng)然，本文講述的方法還存在一些缺點和不足，有待于我們在工作中繼續(xù)摸索和不斷完善。
參考文獻(xiàn)
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作者單位：中國建筑科學(xué)研究院
