其它透明防火
隔斷、透明樓板。
3．支承防火玻璃的設施或支承結構不應采用鋁結構，應采用
鋼結構。
五、結構設計的基本規定
規范2003版本將原來結構設計一章細分為基本規定、框支承幕墻、全玻幕墻、點支承幕墻的結構設計等四章。
本章主要敘述各種
玻璃幕墻結構設計的共同問題，包括一般規定；
材料力學性能；荷載和作用；效應的組合；連接設計；
硅酮結構膠設計。
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1．更改了原規范幕墻
立柱應懸掛在主體結構上的規定。原規定是根據當時幕墻為框支承的條件制定的。由于現在許多大跨度、復雜類型的支承鋼結構是下端支承在主體結構上的，而張拉索桿體系更是張拉在主體結構上，不能一概采用懸掛支承的形式。因此，改為在第6章增加框支承幕墻宜采用懸掛立柱的條文。
2．原規范要求立柱與主體結構采用
彈性活動連接，這一概念不很明確，到底怎樣才算彈性活動連接，容易產生爭議。本規范規定了幕墻應相對于主體結構有一定的位移能力，這個位移能力可以通過各種膠縫和空隙、各種長圓孔、上下立柱的滑動接頭、上下立柱間的留空、左右梁之間的留空等方式實現。大跨度鋼結構還可以通過
鉸接搖臂機構和彈簧機構等充分滿足大位移的要求。因此本次修訂中不再強調每一處連接都必須采用
螺栓連接，也不排除部分連接采用
焊接的方式。
實際建成的玻璃幕墻工程中，許多是采用部分連接為焊接（包括立柱的
角碼與
預埋件用焊接的工程），有些已經經歷了多次十二級臺風的吹襲；焊接連接的幕墻，多次經歷9度以上振動臺試驗仍安全無損。實踐表明，在幕墻連接中完全禁止采用焊接是不合理的，有些場合往往也是難以做到的，具體工程要作具體分析。
3．明確了要考慮的荷載與作用，取消了
溫度應力計算
修訂后的條文取消了溫度
應力計算。從幾年來工程設計表明，滿足裝配空隙構造要求和縫寬要求后，溫度應力一般不起控制作用，所以不再計算以簡化設計。
4．引入重要性系數和
承載力抗震調整系數
這是結構設計的基本系數，用以調整結構設計的安全度，用于無抗震效應的組合，用于有地震效應的組合。為保持與結構設計規范表達一致，本規范在
內力、應力控制總表達式中，引入這兩個系數。在玻璃幕墻設計時，這兩個系數均可取為1.0，并不增加設計工作量。
5．采用各個方向分別驗算和控制
撓度的方法
玻璃幕墻中
風荷載和自重一般情況下作用于不同方向，
地震作用力很小，所以對于不影響結構安全的撓度控制，采用風荷載
標準值和
永久荷載標準值分別控制的方法。當
橫梁雙向受力時，水平和豎向兩個方向分別控制撓度。作為圍護結構和裝飾性結構，這種控制可以滿足使用要求，也簡化了設計工作量。
6．提示考慮荷載偏心產生的扭轉影響
在框支承幕墻的橫梁上，玻璃的重力是偏心施加的，會使梁產生扭轉，當采用
中空、夾層
中空玻璃或偏心距較大時，梁受到的扭矩會較大，設計中要加以考慮。
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力學性能 1．玻璃的
強度設計值分為三檔
原規范玻璃的
強度設計值按其厚度分為兩檔，由于級差過大，會出現玻璃加厚后承載力反而降低的不合理現象�，F在將強度設計值按厚度分為三檔，可以盡量避免這種情況。
2．明確玻璃側面強度的概念。側面是指玻璃
切割后所形成的
斷面，其寬度等于玻璃的厚度。側面強度低于大面強度，常用于螺栓或其它
連接件產生的玻璃
平面內受拉承載力計算和玻璃肋的受彎承載力計算等。
3．給出
不銹鋼的強度設計值取用方法，即按
屈服強度除以系數1.15后得到。
4．張拉索桿結構中，
拉桿和拉索長期處于拉力狀態下，宜有較高的安全度。拉桿強度設計值按屈服強度除以系數1.4后取用；拉索的強度設計值按
抗拉強度除以系數1.8后取用。
5．在附錄中列出了
耐候鋼的強度設計值和螺栓、焊縫、鉚釘連接的強度設計值。
�。ㄈ┖奢d與地震作用
1．風荷載計算按《
建筑結構荷載規范》GB50009執行。
基本風壓按50年重現期采用。200m以上高度的幕墻、體型復雜及風環境復雜的幕墻宜進行風洞試驗來決定風荷載取值。
2．地震作用計算時，
動力系數取值為5.0。并增加了兩個地面加速度等級的地震系數（對應于7度半和8度半的烈度）。
�。ㄋ模┖奢d和
作用效應的組合
1．重力荷載
分項系數，一般情況下取為1.2。當重力
荷載效應有利時（如下端支承玻璃肋受彎計算時，自重產生軸壓力與風荷載產生受彎的
拉應力組合），取為1.0；當重力荷載效應起控制作用時（如下端支承的受壓鋼柱，自重與風
荷載組合），尚應考慮為1.35的組合，相應風荷載的組合系數取為0.6。
2．地震作用效應的組合系數 取為0.5。
3．在驗算幕墻構件的撓度時，只驗算風荷載標準值或重力荷載標準值作用下的撓度值，兩者不進行組合（驗算雨棚和采光頂構件時，應考慮風荷載和自重兩者的共同作用，但這已超出本規范的范圍）。
�。ㄎ澹┻B接設計
1．要求采用預
埋件連接，預埋
鋼板和預埋槽應在
混凝土澆筑前放入并
固定其位置。在附錄中列出了預埋鋼板的設計方法。
2．沒有條件采用預埋件時，可用后加
錨栓固定連接件。后加錨栓應采用機械式錨栓或
化學錨栓，在條文中還提出了后加錨栓應用中應遵守的事項。
3．砌體墻平面外承載力低，且連接件難以固定。所以條文中作出了增設鋼或
混凝土連接梁、柱的要求。
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密封膠 1．結構
密封膠承載力設計公式采用了強度設計值，與其它部分的設計表達式一致。
2．在密封膠厚度計算時，對變位承受能力的取值作出規定，采用應力為0.14MPa時的
延伸率，這個數值可由廠家提供的應力-應變曲線得到。
玻璃面板的位移取為，明確為風荷載作用下的最大層間位移角（此時膠縫的應力不會超過0.14MPa）。必要時還應考慮溫度的作用。
六、框支承幕墻的設計
�。ㄒ唬┎Ａ姘逶O計
1．增加了玻璃最小厚度和中空玻璃、夾層玻璃前后片玻璃最大厚度差的規定。
2．在玻璃的應力和撓度計算中，考慮了玻璃大撓度工作狀態，對計算值予以折減，引入了折減系數。
3．撓度限值規定為短邊邊長的1/60。由于幕墻玻璃的撓度主要為風荷載產生，因此在計算撓度時可采用風荷載標準值進行計算。
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