從圖5的模擬結果可知，不同材料間存在溫差應力，此應力與材料的線膨脹系數差值及溫變幅度有關。從《建筑玻璃應用技術規程》JGJ113-2009中6.1.3條可知，玻璃線膨脹系數為1.0x10-5/°C，不銹鋼板的線膨脹系數為1.8x10-5/°C，鋼板的線膨脹系數為1.2 x10-5/°C。因此，采用鋼板與玻璃肋粘接可有效降低兩者間的溫差應力。圖6模擬了鋼板與玻璃在40°C溫差作用下粘接面的溫差應力，計算結果顯示，粘接邊緣應力為20.1968Mpa，較之不銹鋼板有顯著下降。
圖8顯示了一種分離式膠粘方式，先將小塊鋼板分別與每段玻璃肋粘接，然后再通過特制銷栓及整體不銹鋼板將上下兩段玻璃肋連成整體。這種拼接方式的優勢在于，玻璃與鋼板之間的粘接可在工廠內可控的溫度環境中完成，充分保證了粘接質量。同時，選擇鋼板與玻璃粘接可減少兩者間的溫差應力，降低對粘接用膠變位能力的要求。由于玻璃肋板為分離式設計，可大大簡化運輸、安裝工作，大幅降低維修成本。內側鋼板與外側不銹鋼板采用栓接方式，通過銷栓孔壁傳力，連接更為可靠。內外側鋼板孔采用預先配鉆的方式進行加工，可有效保證現場拼裝精度。由于玻璃肋與鋼板之間采用粘接方式，內外鋼板間又依靠銷栓傳力，玻璃肋孔側不直接承受外載，可在保證玻璃截面強度的前提下，加大開孔直徑，并在孔內填充彈性膠，以消除孔邊應力集中的風險。
3．2. 3 肋支座設計
玻璃肋幕墻，無論采用何種固定方式，都需支承于主體結構上，因此幕墻系統應具有良好的追從性，以適應主體結構的變位�！�玻璃幕墻工程技術規范》JGJ102-2003中7.1.3條明確：吊掛全玻幕墻的主體結構或結構構件應有足夠的剛度，采用鋼桁架或鋼梁作為受力構件時，其撓度限值df，lim宜取其跨度的1/250。通常，為追求全玻幕墻的通透性，其主體結構跨度都較大，若以跨度8m為例，鋼梁的容許撓度為32mm，再加上加工、安裝誤差及溫度變形，玻璃肋板支座至少需滿足50mm以上的變位能力要求。因此，玻璃肋幕墻支承于鋼結構系統時，應認真核實其位移能力。采用圖9所示的成品肋支座可較好地適應主體結構的豎向變位，玻璃肋上端通過肋板支座懸掛于主體結構，下端通過肋板支座與固定耳板間的長孔，實現滑動連接，滿足位移要求。
4 工藝要點
玻璃裁切、開孔后會在玻璃邊緣形成損傷，而玻璃的邊緣強度通常在設計中起控制作用，因此面板及其孔洞邊緣均應倒棱和磨邊，倒棱寬度不宜小于1mm，磨邊宜細磨，不得出現崩邊。玻璃肋由于采用夾層玻璃，需在單層玻璃上鉆大小不同的孔，以保證多孔對位。根據規范要求玻璃的鉆孔位置偏差應小于±0.8mm，孔距偏差應小于±1.0mm。為保證肋夾板處玻璃孔能有效傳力，玻璃孔直徑應大于肋板直徑3mm以上，其間設置彈性襯套，玻璃孔周邊填充彈性膠。彈性膠可在玻璃孔周邊形成保護層，減緩玻璃表面裂紋擴展，配合彈性襯套可消減孔位誤差，減少應力集中。為保證連接安全，在驗核螺孔傳力時，應按單片計入，且應扣除孔兩側倒棱寬度。
從前述分析可知，溫度作用對玻璃肋幕墻系統存在諸多影響。肋板的粘接溫度宜取使用環境溫度的中值，并應在可控的環境中打膠粘接。鋼板與玻璃粘接前應去除表面污物，鋼板可采用庚烷，玻璃可采用異丙醇進行清潔。為提高粘接強度，鋼板表面應適度打磨，以此增加接觸面積并銳化表面溝紋，提高膠接強度。在進行全玻幕墻的安裝前應復核主體鋼結構的變位，根據施工環境溫度與極值溫度的變形差，控制好預留間隙，并應盡量避免在極端氣候環境下施工。
5 結語
全玻結構幕墻以其通透的質感為建筑師所推崇，但玻璃為脆性材料，對外界因素的影響極為敏感，尤其是大跨度拼接的玻璃肋幕墻系統，在系統的構造設計、材料選擇、施工工藝方面存在諸多技術要點。正如一個硬幣的兩面，任何事物的內部都包含肯定的和否定的兩個方面，它們既對立又統一。當我們享受玻璃結構的光影魅力時，也必須正面玻璃自身的弱點，只有針對材料特性，因材設計才能使全玻幕墻結構系統日臻完善。
參 考 文 獻
[1] 張其林，玻璃幕墻結構設計 ，同濟大學出版社
[2] 玻璃幕墻工程技術規范 JGJ102-2003
[3] 建筑玻璃應用技術規程 JGJ113-2009
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