工程案例分析：廈門杏林灣營運中心幕墻設計解析

　　玻璃→結構膠→橫梁(或立柱)→橫梁與立柱連接→立柱→立柱與支座連接系統(tǒng)→支座→預埋件

　　2)平行于幕墻的豎向荷載：

　　玻璃→結構膠→橫梁→橫梁與立柱連接→立柱→立柱與支座連接系統(tǒng)→支座→預埋件

　　(2)幕墻荷載說明

　　1)幕墻自重

　　a) 8+1.52PVB+8mm+12A+10mm鋼化中空夾膠玻璃，自重gK1=0.67kPa;

　　b) 6+1.14PVB+6mm鋼化夾膠玻璃，自重gK3=0.31kPa;

　　c)考慮幕墻支撐桿件，配件等重量，考慮幕墻自重為gK=0.9kPa。

　　2)風荷載

　　結合GB50009-2012《建筑結構荷載規(guī)范》及本工程風洞試驗報告進行取值。本系統(tǒng)風荷載取值為：高風壓風(北面邊角)：+2.53/-6.68(kN/㎡) ;其它區(qū)域：+2.53/-3.29(kN/m2); 首層：+2.21/-3.29(kN/㎡)

　　3) 地震荷載：

　　水平地震荷載：

　　qEk=5αmax GK/A=5×0.12 GK/A ，qE=1.3qEK。

　　(3)幕墻開啟扇受力分析

　　開啟扇通過合頁固定于橫梁，邊部及下端通過8個鎖點固定于窗框。結合GB50009-2012《建筑結構荷載規(guī)范》及本工程風洞試驗報告進行取值。本系統(tǒng)風荷載取值為：+2.53/-6.68(kN/㎡)，取-6.68(kN/㎡)，則

　　WK=6.68(kN/㎡);

　　W=1.4WK=9.35 (kN/㎡);

　　qEk=5×0.12×670/1000=0.402 (kN/㎡);

　　qE=1.3qEK=0.5226 (kN/㎡);

　　W合=1.0×9.35 + 0.5×0.5226 = 9.61 (kN/㎡)。

　　采用STAAD進行建模計算，計算模型及計算結果如下圖所示，通過計算插芯抗剪力為5667.7(N)，鎖點抗剪力為6374.2(N)，鎖點強度滿足設計要求，故開啟扇強度滿足設計要求。

　　(4)幕墻橫梁計算

　　采用STAAD進行建模計算。橫梁與立柱連接點按鉸接點進行考慮;立柱僅為面外荷載輔助參與荷載分配用。橫梁自重由結構計算軟件自動考慮。計算標高為31.3米，層高為5.1米。

　　結合GB50009-2012《建筑結構荷載規(guī)范》及本工程風洞試驗報告進行取值。本系統(tǒng)風荷載取值為：+2.53/-6.68(kN/㎡)，取-6.68(kN/㎡)

　　WK=6.68(kN/㎡)

　　W=1.4WK=9.35 (kN/㎡)

　　qEk=5×0.12×700/1000=0.42 (kN/㎡)

　　qE=1.3qEK=0.546 (kN/㎡)

　　W合=1.0×9.35 + 0.5×0.546 = 9.63 (kN/㎡)

　　橫梁所受重力根據分格加載于橫梁上。

　　玻璃自重按桿件1/4跨度加載于橫梁上。根據橫梁分格及荷載建立計算模型及加載如下，經計算節(jié)點最不利截面1和截面2均滿足設計要求。

　　5 本項目設計重點難點及解決方法

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