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    S60框架幕墻系統(tǒng)自攻螺釘抗拉拔性能試驗(yàn)研究與計(jì)算方法分析

    來源:2016年會(huì)論文集  作者:曾濱 惠存 韓維池 王元清 王斌 陶偉  日期:2016-4-13
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      摘要:為研究自攻螺釘抗拉拔性能和承載力計(jì)算方法,分析了美國(guó)幕墻緊固件規(guī)范和美國(guó)鋁合金設(shè)計(jì)手冊(cè)中關(guān)于自攻螺釘抗拉拔承載力的計(jì)算方法,并進(jìn)行了自攻螺釘入槽深度分別為11mm、12mm、13mm和14mm的抗拉拔試驗(yàn)研究,同時(shí)解決了在實(shí)際工程應(yīng)用過程中有關(guān)隔熱條和槽口側(cè)向剛度的問題。研究結(jié)果表明:試驗(yàn)結(jié)果與按照規(guī)范計(jì)算方法所得結(jié)果較為相近;隨著自攻螺釘入槽深度的增加,抗拉拔承載力逐漸增大;谠囼(yàn)和分析結(jié)果,給出了抗拉拔承載力建議公式。
      關(guān)鍵詞:S60框架幕墻系統(tǒng);自攻螺釘;抗拉拔性能;承載力;試驗(yàn)研究;計(jì)算方法

      式中:Rt為自攻螺釘抗拉拔承載力許用值;Ks取值見式7;D為螺釘公稱直徑,ST5.5取5.486mm;鋁合金型材為6063-T6時(shí)取Fty2為170MPa,取Ftu2為205MPa。

      2.3 計(jì)算結(jié)果對(duì)比

      采用ST5.5自攻螺釘和6063-T6鋁合金型材,分別對(duì)螺釘名義入槽深度為11mm、12mm、13mm、14mm采用上述兩種計(jì)算方法進(jìn)行計(jì)算,其抗拉拔承載力計(jì)算結(jié)果見表1。

      表1 自攻螺釘抗拉拔承載力許用值計(jì)算結(jié)果

      由表1可知:計(jì)算方法一所得計(jì)算結(jié)果明顯小于計(jì)算方法二的結(jié)果,較為保守。

      3 試驗(yàn)研究

      3.1 試驗(yàn)概況

      為驗(yàn)證自攻螺釘抗拉拔承載力,特選取ST5.5自攻螺釘和6063-T6鋁合金型材,名義入槽深度為11mm、12mm、13mm、14mm的試驗(yàn)樣本各10個(gè),試驗(yàn)加載示意圖見圖4,

      試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)見圖5。

      利用江河創(chuàng)建集團(tuán)股份有限公司檢測(cè)中心的電子萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)采用規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法對(duì)試驗(yàn)樣本進(jìn)行拉拔,記錄螺釘從槽口拔出的試驗(yàn)驗(yàn)值。

      3.2 試驗(yàn)結(jié)果

      所有試驗(yàn)樣本均為螺釘從型材釘槽槽口拔出,型材上的內(nèi)螺紋剪切破壞。試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析見下表2。

    表2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)數(shù)理統(tǒng)計(jì)結(jié)果

      理論計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析分別見表3及圖6。

    表3 試驗(yàn)結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果對(duì)比

      由表2、3和圖6可知:(1)隨著自攻螺釘入槽深度的增加,其抗拉拔承載力亦有序增大;(2)對(duì)應(yīng)95%的置信區(qū)間的樣本破壞承載力較為穩(wěn)定;(3)試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果相差較小;(4)自攻螺釘槽口抗拉拔承載力試驗(yàn)結(jié)果大于計(jì)算方法一所得結(jié)果,小于計(jì)算方法二所得結(jié)果。

      該計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果符合較好,可用于實(shí)際工程中自攻螺釘抗拔承載力的計(jì)算。

      4 其它相關(guān)問題

      4.1 隔熱

      在S60框架幕墻系統(tǒng)推廣應(yīng)用過程中,顧問曾提出槽口內(nèi)放置隔熱條會(huì)降低槽口的抗拉承載力的問題。我司特委托中國(guó)建筑科學(xué)研究院進(jìn)行相關(guān)測(cè)試,測(cè)試示意圖見圖7。發(fā)現(xiàn)放置隔熱條后槽口的承載力不僅不會(huì)降低,反而會(huì)有所提高,但提高有限。經(jīng)分析,應(yīng)是由于放置隔熱條使摩擦力增大所致。

      在實(shí)際施工過程中,通過對(duì)實(shí)際工程送樣的抽查檢測(cè)發(fā)現(xiàn)個(gè)別工程此處自攻螺釘連接的承載力較低,經(jīng)分析是由于自攻螺釘安裝不對(duì)中,螺釘攻入后偏向一側(cè)太大,使得另一側(cè)螺紋咬合壁厚太薄。因此,實(shí)際工程中,自攻螺釘?shù)陌惭b務(wù)必保證對(duì)中,發(fā)現(xiàn)攻釘困難應(yīng)及時(shí)換位重新攻釘,以使自攻螺釘和兩側(cè)型材咬合相對(duì)均勻。

      4.2 槽口側(cè)向剛度

      在實(shí)際工程應(yīng)用中,顧問曾提出槽口側(cè)向剛度的問題,認(rèn)為螺釘受拉時(shí)會(huì)由于槽口側(cè)向剛度不足而變形,導(dǎo)致實(shí)際的螺紋參與面積無法達(dá)到計(jì)算值,從而降低螺釘?shù)目估纬休d力。

      筆者通過Ansys數(shù)值模擬方法進(jìn)行簡(jiǎn)化分析。假設(shè)幕墻分格為2m,承受5.0kPa風(fēng)壓,螺釘間距為300mm,將力完全加載到第一扣螺紋上,計(jì)算出來槽口側(cè)向位移為0.014mm(見圖8),由于螺紋小徑到型材槽口內(nèi)側(cè)距離為0.094mm,此時(shí)螺紋參與面積仍是完整的,可以認(rèn)為槽口的側(cè)向剛度能夠滿足使用需要。

      5 結(jié)論

      通過上述試驗(yàn)研究和理論分析,可以得出如下結(jié)論:

      (1)自攻螺釘槽口抗拉拔承載力試驗(yàn)結(jié)果大于計(jì)算方法一所得結(jié)果,小于計(jì)算方法二所得結(jié)果,但均相差不大。鑒于安全需要,建議采用計(jì)算方法一的計(jì)算公式,即公式(5)。

      (2)美國(guó)鋁合金設(shè)計(jì)手冊(cè)規(guī)定當(dāng)螺紋有效長(zhǎng)度超過8mm以后,隨著螺紋入槽長(zhǎng)度的增加,自攻螺釘抗拉拔承載力許用值增加不明顯,這與試驗(yàn)過程中遇到的情況是一致的;而且自攻螺釘?shù)谝豢勐菁y受到的力最大,往后依次遞減,因此,在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中,不應(yīng)為了滿足結(jié)構(gòu)計(jì)算而盲目加大型材厚度,造成不必要的浪費(fèi)。

      (3)本文的研究成果安全可靠,可指導(dǎo)實(shí)際工程設(shè)計(jì)。

      (4)S60框架幕墻系統(tǒng)中自攻螺釘受力較為復(fù)雜,仍有問題尚未解決,如自攻螺釘槽口疲勞破壞、螺釘兩邊玻璃幕墻分格不一致導(dǎo)致槽口受扭等問題,尚需加大研究力度。

      參考文獻(xiàn)

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    專家介紹

     陶偉

    鋁門窗幕墻委員會(huì)專家組

    工作單位:江河創(chuàng)建集團(tuán)股份有限公司

    技術(shù)職稱:*

    專業(yè):*

    專長(zhǎng):*

    原文地址:http://www.52mqw.com/info/2016-4-13/41082-1.htm
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