7、1.2（恒載+0.5活載）+1.3x水平地震+0.5x豎向地震；
8、1.2（恒載+0.5活載）+1.3x豎向地震+0.5x水平地震。
�。�2）驗算
撓度按正常使用極限狀態組合：
9、1.0恒載+1.0活載；
10、1.0恒載+1.0風荷載W1；
11、1.0恒載+1.0風 荷載W2；
預應力作為恒載的一部分已考慮到上述各組合中。
3 結構整體計算分析及結果 3 . 1初始預
應力的取值及計算設置：
張弦結構中，索預應力合理的取值是充分發揮其作用、 保證張弦結構得以成立并有效工作的前提。預應力大小會導致索在風吸力和地震時出現松弛、 支座水平力過大并向外滑移超出支座設計范圍及結構
整體穩定性太差；預應力過大則會導致風吸時結構反拱過大、支座內滑超限、上弦梁端部與索連接處的桿件
內力過大導致
節點構造復雜施工困難等。因此本工程索的初識預應力確定原則如下：（1）在最不利
荷載組合下，索的軸
力應小于破斷荷載的30%；（2）在結構自重和預拉力作用下張弦梁跨中的產生的反向位移能夠抵消附加恒載作用下張弦梁跨中豎向位移的70%；（3）在有風吸力工況組合小，索始終保持受拉狀態。經過反復計算比較分析后，15榀張弦梁初始預拉力（T）取值如下（單位kN）：
本工程采用Sap2000
有限元計算軟件對結構進行整體分析，計算設置如下：
（1）索模擬采用梁單元模擬
定義索截面時修正圍繞2軸 、 3軸 的
慣性矩，將其賦予一個較小值，即對
框架單元的
抗彎剛度進行折減；
�。�2）在預應力荷載工況定義完畢后要在分析工況中將預應力工況修改為靜力
非線性工況，并打開大
變形選項，并將自重工況的初始
剛度定義為來自預應力工況，并修改為靜力非線性工況。由于本工程跨度及初始預應力較小，對于其它工況則進行線性分析，但初始剛度定義還是為來自自重工況。
（3）初始預應力通過初始應變法施加到結構上3.2計算結果：
�。�1）各榀張弦梁在組合工況9、10及11的變形（單位mm）：
東側立面結構在風荷載下變形圖：（最大水平位移約61/-51mm）
(2) 張弦梁構件包絡軸力表（單位kN）：
(3) 張弦梁構件截面驗算結果：
屋面張弦梁上弦桿截面采用400x200x18x20的箱形截面，其它次梁采用200x100x10x10的箱形截面，材質均為Q345B，張弦梁ZXL1~ZXL3和ZXL11~ZXL15拉索截面為φ5x61(φ45)，張弦梁ZXL4~ZXL10拉索截面為φ5x85(φ 50.8) ，拉索采用采用高強度低松弛2熱浸鍍鋅鋼絲束索體，鍍鋅量300g/m，外包兩層2白色PE防護層，索彈性模量E=200000N/mm，線膨脹系數為1.84x105，抗拉強度標準值為1670MPa，抗拉強度設計值為930MPa。
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